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离心式压缩机组经济运行与设计选型探究

时间:2023-06-17 08:05:03 来源:网友投稿

黄 平,马庭红,林 波,刘小斌

(西南油气田蜀南气矿,四川 泸州 646000)

1.1 压气站概况

页岩气外输干线线路总长度 118.1 km,设计压力 6.3 MPa,管径DN800,设计集输气能力1200×104m3/d。A输气站为该外输干线末端站点,主要接收该外输干线上游来气,其中一部分通过低输进入川渝管网沿线供用户使用,其余部分进入B压气站,经过分离、过滤,增压后再输往国家管网,如图1所示。

图1 页岩气外输干线示意图

B压气站主要对上游输气站来气经过分离、过滤,增压后再通过上游输气站输往川渝管网,设计压力 6.3 MPa,设置 2 台3.6 MW变频电驱离心式压缩机组;
2019年9月投运后,该外输干线每日最大输气能力提升为1700万m3。

C压气站主要接收某公司和油田集输的页岩气,经场站分离除尘、过滤,进入压缩机增压后输往输气处A输气站,设计压力 6.3 MPa,设置1台8.8 MW国产电驱离心式压缩机组;
2020年9月投运后,页岩气外输干线日输气能力达2150万m3,进一步疏通了某区块页岩气外输的管网瓶颈。

1.2 页岩气外输干线3台机组概况

1.2.1 B压气站机组概况

B压气站机组设计压力6.3 MPa,设计输量954~1188×104m3/d,站内低压分输34~115×104m3/d;
进站压力3.83~4.3 MPa、增压后出站5.3~5.87 MPa,低压分输2.5~3.4 MPa;
操作温度10~54.74 ℃。场站安装有PCL402变频电驱离心式压缩机2套,阿特拉斯螺杆空压机2套,油站润滑系统2套,旋风式分离器3台,卧式分离器3台,汇气管1台,如图2所示。

图1 页岩气外输干线示意图

B压气站自2019年10月27日起压缩机组启机正式加载试运行,截至2021年4月30日,1号机组累计运行10935.67 h,处理气量23.76×108m3,2号机组累计运行10515.89 h,处理气量22.97×108m3。B压气站主要耗电设备为:压缩机三相异步电动机、空压泵电机、油站电机、油空冷电机、 空冷器电机、消防泵电机等。2019年10月27日投产至2021年4月30日,总耗电量为5299.2万kW·h,平均电费率为0.64(元/kW·h)。

1.2.2 C压气站机组概况

C压气站压缩机组设计压6.3 MPa,设计输量1717~2006×104m3/d,最大增输能力2102×104m3/d;
最高转速9374 r/min,额定转速8927 r/min,进站压力4.13~4.46 MPa,增压后出站压力5.4~6.05 MPa;
分输低压用户压力≤3.0 MPa;
进站温度12.16~20 ℃;
增压后出站温度31.07~43.4 ℃。场站安装有PCL-502变频电驱离心式压缩机组1套,压缩机空气撬2套,油站系统1套,卧式分离器4台,汇管1台,放空点火装置1台。

C压气站自2020年9月16日起压缩机组启机正式加载试运行,截至2021年4月30日,机组累计运行4907.54 h,处理气量33.32×108m3,其中机组日均处理气量最多为1698.32×104m3,进气压力4.12~4.56 MPa,排气压力4.71~5.13 MPa,压缩机转速保持在8200 r/min左右,加载负荷为80%。

C压气站(图3)主要耗电设备为:压缩机三相异步电动机、空压泵电机、油站电机、油空冷电机、空冷器电机、消防泵电机等。2020年9月16日投产至2021年4月30日,总耗电量为2324.53万kW·h,平均电费率为0.7069(元/kW·h)。

自2020年9月C压气站投用至今,某集输干线日输气量由1800万方降低至1350万方,偏离C压气站的设计工况。D脱水站出站压力由5.3 MPa降至4.4 MPa;
A输气站低输气量由300万方/日提升至700万方/日;
偏离纳溪压气站的设计工况。

图3 C压气站主要设备关系图

根据页岩气外输干线输气量、D脱水站出站压力,结合A输气站高低输气量,蜀南气矿先后摸索了三种运行模式,即3台机组同时运行、C压气站单独运行、B压气站单独运行,下面就每种模式分别选择一种典型工况进行分析。由于实际运行工况多数偏离了设计工况,无法得到机组对气体做功过程的多变指数,只能以绝热指数(取1.34)来计算(由于热阻的存在,绝热效率高于多变效率),用绝热效率定性反映损失的大小,比较各工况下压缩机组性能优劣:

2.1 3台机组同时运行

2021年1月2日08:00页岩气外输干线压缩机运行情况:C压气站生产时间24 h,压缩机进气压力4.28 MPa,排气压5.13 MPa,电机电流642 A,转速7278 r/min,瞬时1635万方/日;
B压气站:生产时间24 h,压缩机进气压力4.38 MPa,排气压力5.17 MPa,电机电流177 A,转速9620 r/min,处理气量1350万方/日,低输250万方/日,页岩气外输干线总量1600万方/日。

2.1.1 C压气站压缩机工况分析

基准状态下机组转速为转速7278 r/min时流量为1635万方/日,换算成进口状态下流量15500 m3/h;
根据相似理论,结合PCL502性能曲线可知该工况下机组效率为80%;
把机组两级做功过程近似为无冷却的多变压缩;
计算得出C压气站机组功率为4264 kW。绝热压缩功率为3475 kW,绝热效率为81.49%,如图4。

图4 兴文压缩机实际运行多变效率和总耗功率

2.1.2 B压气站压缩机工况分析

此工况下B压气站2台离心式压缩机组同时运行,单台机组处理气量630万方/日以上;
超出设计工况,效率低能耗高,无法通过多变效率计算多变功率和总耗功率。根据离心式压缩机组电机输出电压和电流,按照功率因子0.9计算,离心式压缩机总耗功率为2327.4 kW。绝热指数取进排气条件的平均值为1.34,得出绝热压缩功率为1312 kW,绝热效率为56.37%,如图5。

图5 纳溪压缩机实际运行效率和总耗功率

2.2 C压气站单独运行

2021年4月24日08:00页岩气外输干线压缩机运行情况:C压气站生产时间24 h,压缩机进气压力4.12 MPa,排气压力5.58 MPa,电机电流793 A,转速8810 r/min,瞬时流量1480万方/日;
D脱水站中心站出站压力4.44 MPa;
纳溪压气站1#、2#压缩机停机,页岩气外输干线气量1398万方/日。

基准状态下机组流量为1480万方/日,换算成进口状态下流量14584 m3/h;
利用相似理论,结合PCL502性能曲线得出该工况下机组多变效率为85%。把机组两级做功过程近似为无冷却的多变压缩,计算得出C压气站压缩机总耗功率为5897 kW;
绝热压缩功率为5355 kW,绝热效率为91.43%,如图6。

图6 C压气站单独运行实际效率

2.3 B压气站单机运行

2021年5月15日08:00页岩气外输干线压缩机运行情况:C压气站生产时间0小时;
纳溪压气站1# 压缩机运行24 h,2# 压缩机运行0 h,1#机进气压力3.65 MPa,排气压力4.84 MPa,转速12266 r/min,电流229 A,处理瞬量661万方/日,低输瞬量688万方/日,页岩气外输干线瞬量1349万方/日,D脱水站出站压力4.48 MPa。此时B压气站超出机组设计工况,效率较低。根据电机输出电压、电流、功率因子,计算得出该工况下总耗功率3570 kW,绝热压缩功率为2212 kW,绝热压缩效率61.97%,如图7。

图7 纳溪西站单机运行实际工况

3.1 3种运行模式能耗对比

根据前面3种运行模式典型工况分析结果:(1)3台机组同时运行时,机组总能耗最高,但B压气站2台离心式压缩机组偏离设计较远,属于大流量工况,叶轮叶片进口气流为负冲角,冲击损失增大,绝热效率最低(仅为56%);
(2)C压气站压缩机单独运行时,机组总耗功率居中,绝热效率最高(约为91%);
(3)B压气站单机运行时,机组总耗功率最少,但机组仍处于大流量工况,进口气流形成负冲角,绝热效率偏低(约为62%)。

表1 3种不同运行模式能耗对比

随着某页岩气产量逐渐降低,A输气站低输气量维持在600~800万方/日,未来3台机组同时运行不符合分公司高质量发展要求。为进一步降低机组运行成本,在不影响产量的前提下,需要重新摸索机组运行模式。

3.2 摸索机组运行模式

结合目前页岩气外输干线运行情况,以2020年5月19日为例,D脱水站出站压力4.53 MPa;
B压气站进气压力3.67 MPa、出站压力4.83 MPa;
A输气站高输684万方/日,低输686万方/日。

前面已经分析了B压气站单机运行模式,因偏离压缩机设计工况较远效率较低。下面我们探索两台机组同时运行的情况,此时单机处理量342万方/日,结合PCL402性能曲线,此时转速为9844 r/min,平均分子量为16.276,假设B压气站进出站压力不发生变化,进气温度为15.6 ℃(设计值),绝热系数为1.34,多变效率取82%。压缩过程近似为无冷却多变压缩,计算得出该工况下压缩机功率为1400 kW,综合合性能曲线进行验证,双机共消耗功率2800 kW,比单独运行一台机组的能耗(3.5 MW)还要低,如图8,9。

图8 B压气站2台机组单独运行

图9 B压气站两台机组单独运行总耗功率

3.3 根据历史运行数据进行验证

表2分析了B压气站自投运以来实际月度消耗电量情况;
根据每月实际消耗电量和两台机组累计运行时间,可知B压气站平均消耗功率在1438~3625 kW之间波动(包含场站空压机及生活用电),机组实际平均功率1400~3600 kW之间。

表2 B压气站平均消耗功率

其中2020年1月2台机组累计运行1354.75 h,累计处理气量23602万方,每台机组处理气量为380万方/日,B压气站累计消耗电量194.901 kW·h,机组平均功率在1400 kW左右。由于C压气站此时并未投产,B压气站双机运行,和目前工况正好相似,佐证了我们理论分析的合理性。

随着某页岩气产量逐渐降低,A输气站低输气量维持在600~800万方/日,3台机组均已偏离最初设计,结合前面分析可知C压气站压缩机流量富余过多,B压气站单台机组流量偏于保守,下面我们根据现有工况对离心式压缩机组选型进行探讨。

4.1 使用模化法对B压气站进行选型

4.1.1 确定设计工况

根据目前页岩气外输干线运行情况(D脱水站出站压力4.53 MPa;
B压气站进气压力3.67 MPa、出站压力4.83 MPa;
A输气站高输684万方/日,低输686万方/日),利用离心式压缩机相似理论,重新选择1台离心式压缩机;
同时一台机组可以降低压气站占地面积,减少公司用地成本。

4.1.2 机组重新选型

选取PCL402为模型机;
因为进口容积流量是原来单台机组2倍,进口状态与原设计相等,模化比为0.7071,主机选择陕鼓EBZ56-2型(沈鼓PCL562型)离心式压缩机;
额定转速为8700 r/min,额定功率为7.2 MW,多变效率与PCL402相等。

离心式压缩机为一缸两级,叶轮直径510/495 mm,并采用叶轮对排结构,平衡轴向推力;
叶片使用交大赛尔全可控涡结构以提高多变效率,叶片数26/26片;
轮盘和轮盖采用天元智造激光粉材熔覆技术降低表面粗糙度,减小摩擦损失和轮阻损失;
其他通流部分尺寸变为PCL402机组的1.4倍。

吸气室采用径向进气管;
扩压器使用工况范围宽、效率曲线平坦的无叶结构;
同时减小弯道前半部分通道的扩压度并加大出口内侧的转弯半径,降低弯道内的分离损失。轴承采用抑振性能良好的可倾瓦结构,并适当提高转子刚度,扩大稳定工作区,避免发生油膜振荡。

离心式压缩机组配备合适的故障诊断检测系统,根据机组参数的波形图和轴心轨迹图,确定适时的停机和局部维修时间,以节约维修费用,增加持续生产时间。

4.1.3 新机性能曲线

根据相似理论,在同样进气条件下,新机压比不变,多变效率与PCL402相同,转速变为PCL402的70.71%,能量头、功率、流量是PCL402的2倍。当离心式压缩机进气压力为3.65 MPa,排气压力4.85 MPa,转速为6960 r/min时,多变效率为84%,计算得出机组总耗功率为2866 kW,如图10。

图10 新机多变效率性能曲线

4.2 使用效率法对C压气站进行选型

4.2.1 压缩机的设计参数

C压气站目前工况:进口绝对压力4.49 MPa,进口体积流量195 m3/min,进口温度293 K,出口绝对压力5.41 MPa,气体摩尔质量为16.276,绝热指数K=1.34。

4.2.2 设计参数的整理与计算

计算压力:整机压比ε=1.211;

压缩机排气绝对压力:pout=5.4376 MPa;

计算流量:进口质量流量Qm=100.424 kg/s。

4.2.3 压缩机的方案设计

(1)叶轮主要参数和级数的确定:

叶轮叶片出口安装角β2A=45°;

叶轮叶片入口安装角β1A=30°;

选取流量系数φ2r=0.25;

选取叶轮叶片数量z=16片;

计算周速系数φ2u=0.6112;

选取轮阻与漏气损失系数βL+βdf=0.03;

计算流动效率ηb=0.8446;

初步选择叶轮出口圆周速度u2=240 m/s;

计算多变压缩能量头Wpol=29518.83 J/kg;

计算级数:0.9928级(取整为1级);

通过级数优化圆周速度u2=239.13 m/s。

(2)确定转速:

选取叶轮出口相对宽度b2/d2=0.12;

选取叶轮出口阻塞系数:0.9491;

选取压缩机进口气流速度cin=30 m/s;

计算多变指数系数kV2=3.232;

计算叶轮出口绝对速度在半径方向分量c2r=59.78 m/s;

计算叶轮出口绝对气流方向角α2=22.24°;

根据三角函数计算叶轮出口绝对速度c2=157.9 m/s;

计算机组进出口温差ΔT=11.70 K;

根据理论公式计算转速N=12237 r/min。

(3)核算叶轮出口相对宽度:

转速取整优化n=12200 r/min;

根据理论公式核算b2/d2=0.1193;

选取叶轮叶片出口厚度:4 mm;

计算D2=374.25 mm;

校核叶轮出口叶轮阻塞系数0.9230;

选取并校核轮毂直径d=130.5 mm(采用刚性轴),如表3。

(4)计算整机内功率:

压缩机总耗功率Ptot=3615 kW

(5)固定元件设计:

(a)吸气室选择轴向收敛性进气管,为叶轮提供轴向均匀进气条件。

(b)使用叶片扩压器,具体参数如下:

扩压器进口直径D3=1.1D2=411.67 mm;

扩压器出口直径D4=1.6D2=598.80 mm;

扩压器叶片入口宽度b3=1.3b2=58.16 mm;

选取扩压器叶片出口宽度b4=b3=58.16 mm;

计算扩压器叶片入口安装角β3A=17.46°;

表3 叶轮主要设计参数

计算扩压器叶片出口安装角β4A=29.46°;

扩压器叶片数z=14片。

(c)蜗壳结构设计:

ρ为圆形通流截面的半径,Rc为圆形截面的圆心半径。

4.2.4 压缩机逐级详细计算

以方案设计为基础,根据叶轮、通流部分的流道结构和几何尺寸,计算主要通流截面上的热力学参数,保证压缩机流道具有合适的通流能力、合理的流道结构和良好的流动性能,保证压缩机效率高且工况范围宽。

4.2.5 辅助系统设计

其它辅助系统设计和B压气站压缩机设计相同,此处不再重复。

为了实现页岩气外输干线3台离心式压缩机组经济运行,首先选择多变效率(绝热效率)比较高的运行模式,即C压气站单独运行或者B压气站两台机组单独运行,下面对这2种模式机组进行比较。

5.1 总耗功率对比

页岩气外输干线总长度为110 km,C压气站位于D脱水站中心站和B压气站之间,距离D脱水站中心站56 kM、距离B压气站54 kM;
目前页岩气外输干线日输气量1350万方,高输680万方,D脱水站中心站出站压力4.3~4.5 MPa,A输气站高输压力为4.6~4.8 MPa。

表4 两种运行模式对比

该压缩机单独运行时,需要将所有气量全部增压,再输往A输气站进行高低压分输,其中 680万方气量直接输往大管网,剩余670万方气量调压阀降低输往南干线、佛纳线、佛纳复线,机组总耗功损失约为50%。

B压气站双机单独运行时,2台机组原料气由A输气站提供,仅有680万方通过机组增压后输往大管网,机组总耗功仅为该压缩机单独运行时的50%;
白天用气量增加,高输气量偏低,压缩机容易踹振,如表4。

5.2 下一步工作建议

根据最近半年管网运行数据,页岩气外输干线外输气量1200~1400万方/日,D脱水站出站压力4.3~4.5 MPa,A输气站高输气量600~800万方/日,建议两种运行模式:

(1)经济运行模式,B压气站双机单独运行。D脱水站出站压力可以降低到4.5 MPa;
为了防止白天高输气量偏低压缩机踹振,建议通过A输气站调压阀控制低输量,满足双机平稳运行。

(2)兼顾生产模式,C压气站单独运行。D脱水站出站压力可以降至4.3 MPa,页岩气外输干线增加输量0~50万方/日;
为了防止小流量工况下压缩机组喘振,可以适当打开场站回流阀,满足机组平稳运行。

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